深基坑支护设计工程由于其太多的不确定因素，及其较大的经济效益，使其成为岩土工程的一个热点和难点，设计和施工的许多方法和理论有待于进一步完善。
4.2.1 土压力计算中水、土合（分）算的c、φ值选用
在计算深基坑侧向土压力时，如果基坑主动侧存在地下水，在计算主动土压力时有两种处理办法：一种是分别计算主动土压力和水压力，然后再加在一起，计算时用浮重度，称为水、土分算；另一种是用饱和重度，计算土压力，不再另计水压力，称为水、土合算。
目前，对于粉土、砂类地层采用水、土分算已无异议，但对于粘性土，绝大部分同行赞成采用水、土合算。水、土合算和水、土分算的差异如下：
采用水、土合算时，主动土压力为：
采用水、土分算时，主动土压力为：
式中：Ka——主动土压力系数；
γw——水的重度；
γB——土的浮重度；
γ——土的饱和重度。
由于K a=tan2（45－φ/2） ＜1，所以水、土合算的结果总是小于水、土分算结果，这为许多工程人员接受。
从本质上弄清水、土合算与分算的区别以及正确选用c、φ值指标是十分重要的。当水、土分算时，竖向应力为γB h，其实质是土的有效自重应力，为与应力相匹配，应当采用土的有效抗剪强度指标c＇、φ＇值来计算；水、土合算时，竖向应力为γh，γh为总应力，应采用总应力c、φ值指标。这样，分算结果就不一定总是比合算结果大，且更符合实际。如《桂林市西门菜市场主体工程》的粉质粘土层的主动压力计算如下：
取土厚6 m，地下水位深为5 m，地下水位以上土体γ＝18 kN/m 3，地下水位以下为γsat=20 kN/m 3，据土试结果总应力强度指标c=21.5kPa，φ＝30.6°。有效应力强度指标：c' ＝26.5kPa，φ＇＝34.9°。
在水位以上，据总应力指标计算的主动土压力系数K。为：
Ka=tan2（45－φ/2） =tan2（45-30.6/2） =0.570
桂林岩溶区岩土工程理论与实践
在水位以下，据有效应力指标计算的主动土压力系数Ka为：
K'a＝tan2（45－φ/＇2） = tna2（45-34.9/2） = 0.522
桂林岩溶区岩土工程理论与实践
根据以上参数，其主动土压力计算结果见表4.1。
（1）用总应力指标c、φ值进行水、土合算：
Ea=E1+E2=16.9+24.2=41.1 kN/m
表4.1 采用不同指标进行水、土合（分）算的主动土压力（kN/m ）Table 4.1 Active earth pressure for water and earth pressures together（separately） using different indicators（kN/m）
（2）用总应力指标c、φ值进行水、土分算：
Ea=E1+E2+E3=16.9+21.7+5=43.6 kN/m
（3）用有效应力指标c＇、φ＇ 值进行水、土分算：
Ea=E1+E2+E3=16.9+11.3+5=33.2 kN/m
另外有一点也是值得研究的，我们在实践中可发现，当基坑降（排）水时，计算中如何反映水的作用，当水、土合算采用总应力c、φ指标计算粘性土（尤其是沿海的淤泥、淤泥质土等软土），降水前后，土的天然重度并无太大变化，降水区与非降水区（地下水位以下）土的总应力强度指标c、φ值又没有区别，因为当水、土合算时，其c、φ值一般都是用总应力指标c、φ值，因此，降水前后，水、土合算的主动土压力并不变化。
桂林岩溶区岩土工程理论与实践
式中，降水前后c没什么变化，而c、φ值也一样，所以水、土合算结果在土体降水前后无变化，这显然与实际情况不相符。降水后，尽管还是水、土合算，应采用有效应力指标c＇、φ＇值计算才较符合实际，而不采用传统的总应力指标c、φ值。因为基坑在降水后，其侧向主动土压力要比降水前的主动土压力小。
4.2.2 传统土压力计算中的缺陷——对c、φ值的选用
目前，深基坑工程的勘察工作，对深基坑的针对性不太强，这种现象很普遍。如钻孔间距布置过大，数量不足，土样采取数量不够，即使它符合现有的《岩土工程勘察规范》（GB 50021—94）中的有关规定，但如果考虑到深基坑工程的特点，应增加一些工作量，主要是加大钻孔密度和增加土样采取数量，这或许会多投入一些勘察费用，但可能会节省更多的支护费用。另外可能出现的情况是依据原勘察报告设计基坑支护失败，但加大工作量后、则可使基坑支护获得成功。
4.2.2.1 基坑工程勘察方法
针对深基坑工程特点，在勘察中采用如下办法：
（1）每隔5～10 m 布置一钻孔；
（2）在各个钻孔内，每隔2 m 采取一个土样进行土工试验（可减少标贯、触探等数量）；
（3）依据各个钻孔内每个土样不同的c、φ值，作出每个钻孔的土压力分布图。用此土压力分布图来进行支护结构设计，很显然，这样工作做得更细，更符合现场实际情况。
由于每个钻孔在垂直方向上有多个土样，每个土样有一个c、φ值，也就有多个不同的c、φ值，改变过去一层土只有一个c、φ值的状况。很显然，如对于冲洪积土，按勘察规范划分，即使是一层土，但由于其冲洪积背景各异，成分和状态的差异，在垂直方向上，其c、φ值可能会有较大差异，当土层厚度较大时，按一层土一个c、φ值计算出的土压力与实际有出入。本人在桂林市华南塑料电器厂工程的某一钻孔采用加大采样密度，如图4.1，算出过去按一层土（一个c、φ值）计算一个土压力，然后，再算出加大土样密度后用多个c、φ值计算的土压力。
图4.1 华南塑料电器厂工程某钻孔资料Fig.4.1 Borehole data for south China plastic and electric plant
4.2.2.2 土压力计算结果对比
（1）根据图4.1，先按传统算法，以地层分界而分为两层土进行计算其朗肯主动土压力Ea。
Ea=E1+E2=30.6+128.6=159.2 kN/m
（2）再根据图4.1，从0～3 m,3～5 m,5～7 m,7～10 m分为4层，分别采用进行计算主动压力Pa。
Ea=E1+E2+E3+E4=0.04+10.9+65.0+17.6=93.5 kN/m
由以上计算结果表明，按传统分层计算与按土样细分计算的主动土压力，有一定的差异，两者分别为159.2kPa和93.5kPa，相差达70％。取样密度加大并分段计算，其结果应更接近实际。
4.2.3 结论
（1）水、土合算计算土压力，其c、φ值用总应力强度指标；水、土分算计算土压力，用有效应力强度指标，即c＇、φ＇。这样，水、土分算的主动土压力并不像过去认为的总比水、土合算值大，而且更符合实际情况。
（2）改变传统勘察方式，加大基坑工程的钻孔密度和取土数量，相对基坑支护而言，其费用比例不大，但能更详细，具体地反映基坑土体c、φ值，因而更能实事求是地计算基坑侧向土压力，并将使支护更趋经济、安全。